升力

当连续相流场为非均匀或旋转场时,颗粒遇到垂直于相对速度的升力。

此力 F i j L 衍生自 Auton 等人的[430],计算如下:

1. EQUATION_DISPLAY
FijL=CL,effectiveαdρc[vr×(×vc)]
(2015)

其中,CL,effective 根据升力系数 (CL) 和升力校正系数 (fl) 计算得出:

flCL 适用于球形颗粒相互作用面积密度模型

flαcCL 适用于对称相互作用面积密度模型

可以设置升力系数 C L ,但它默认情况下按照 Lance 等人提出的以下内容设为 C L = 0.25 [498]。可以在文献中找到考虑气泡尺寸和变形的其他模型。可以通过升力系数的场函数实现这些模型。

对于多流态相间相互作用,仅对第一和第二离散流态计算升力。中间区的加权函数视为零。

升力计算如下:

2. EQUATION_DISPLAY
F i j L = W f r C L , f r α s ρ p v r × ( ∇× v p ) + W s r C L , s r α p ρ s v r × ( ∇× v s )
(2016)

其中:

  • C L , f r 为考虑主相中离散的次相的升力系数。
  • C L , s r 为考虑次相中离散的主相的升力系数。
Tomiyama 升力系数

在高粘度系统中,已根据单个气泡的实验轨线计算 Tomiyama 升力系数。但是,值得注意的是 Tomiyama 等人[558] 发现,提出的 Tomiyama 升力系数还会产生与低粘度空气-水系统中小气泡实验数据相似的值。

由 Tomiyama 等人[558] 建议的升力系数为:

3. EQUATION_DISPLAY
C L = { min [ 0.288 tanh ( 0.121 Re ) , f T ] Eo d < 4 f T 4 Eo d 10 0.27 10 < Eo d
(2017)
其中:
  • f T = 0.00105 Eo d 3 0.0159 Eo d 2 0.0204 Eo d + 0.474
  • Re 为雷诺数(请参见 Eqn. (1971))。
  • Eo d 为基于气泡最大水平尺寸的修正 Eotvos 数。

Eo d Eo 之间的经验关系定义为:

4. EQUATION_DISPLAY
Eod=Eo×E-2/3
(2018)

其中, E 为完全污染系统中球形气泡的气泡长宽比的经验相关性,计算如下:

5. EQUATION_DISPLAY
E=11+0.163Eo0.757
(2019)
Tomiyama [557] 曳力系数由 Tomiyama 等人[558] 在评估其升力系数使用。因此,需要将 Tomiyama 升力系数与 Tomiyama 曳力系数一同使用。
Sugrue 升力系数

Sugrue 升力系数 [550] 考虑漂移现象、气泡相互作用概率以及离散气泡流的最大填充因子。此模型表示为 Wobble 函数 f ( W o ) 与 void 分数函数 f ( α ) 的乘积:

6. EQUATION_DISPLAY
C L = f ( W o ) f ( α )
(2020)

其中:

  • f ( W o ) = min [ 0.03 , 5.0404 5.0781 W o 0.0108 ]

    Wobble 数是一个简单的无量纲量,用于描述湍流条件下气泡的非稳态行为。它被定义为 W o = E o k v r 2 ,其中 k 为湍动能。

  • f ( α ) = max ( 1.0155 0.0154 e 8.0506 α , 0 )
升力校正

已经发现升力校正和曳力校正之间有很强的相关性,在关于升力校正的有限文献中,粗略估算了升力校正与曳力校正的良好相关性。

可用的选项包括:

关联曳力

此方法将曳力系数校正作为升力系数校正的近似。

此近似对于群集建模很有用。

Podowski 近壁调整

Podowski 近壁调整 [544] 是一种忽略壁面润滑的简化校正。此方法会使升力系数在近壁处为零,并将其设为总体流中的标称升力系数。仅对湍流耗散的效果进行建模,从而在近壁区域中形成平整体积分数分布。为了恢复近壁处的气体分数峰值,建议激活壁面润滑模型。

升力系数 C L 调整如下:

7. EQUATION_DISPLAY
C L = { 0 y D b < 0.5 C L 0 ( 3 ( 2 y D b 1 ) 2 2 ( 2 y D b 1 ) 3 ) 0.5 y D b 1.0 C L 0 1.0 < y D b
(2021)
其中:
  • C L 0 为标称升力系数。
  • D b 为气泡平均直径。
  • y 为与壁面的横向距离。
场函数